Denne artikkelen skisserer ulempene og problemene med det tradisjonelleflenssmiprosess, og gjennomfører en dybdestudie på prosesskontroll, formingsmetode, prosessimplementering, smiinspeksjon og ettersmiingsvarmebehandling av flenssmiing i kombinasjon med konkrete tilfeller. Artikkelen foreslår en optimaliseringsplan for flenssmiingsprosessen og evaluerer de omfattende fordelene med denne planen. Artikkelen har en viss referanseverdi.

Ulempene og problemene med tradisjonell flenssmiing

For de fleste smibedrifter er hovedfokuset i prosessen med flenssmiing på investering og forbedring av smiutstyr, mens utslippsprosessen for råvarer ofte blir ignorert. Ifølge undersøkelsen bruker de fleste fabrikkene vanligvis sagemaskiner når de brukes, og de fleste bruker halvautomatiske og automatiske båndsager. Dette fenomenet reduserer ikke bare effektiviteten til det nedre materialet betydelig, men har også store problemer med plassbeskjeftigelse og forurensningsfenomen for sagskjærevæsker. I den tradisjonelle flenssmiingsprosessen brukes vanligvis i den konvensjonelle åpne formsmiingsprosessen, smiingsnøyaktigheten til denne prosessen er relativt lav, slitasjen på formen er stor, utsatt for lav levetid for smiing og en rekke dårlige fenomener som f.eks. som feil dø.

Prosessoptimalisering av flenssmiing

SMIPROSESSKONTROLL

(1) Kontroll av organisatoriske egenskaper. Flenssmiing er ofte martenittisk rustfritt stål og austenittisk rustfritt stål som råmateriale, dette papiret valgte 1Cr18Ni9Ti austenittisk rustfritt stål for flenssmiing. Dette rustfrie stålet eksisterer ikke isotropisk heterokrystallinsk transformasjon, hvis det varmes opp til omtrent 1000 ℃, er det mulig å oppnå en relativt jevn austenittisk organisasjon. Deretter, hvis det oppvarmede rustfrie stålet avkjøles raskt, kan den oppnådde austenittiske organisasjonen opprettholdes til romtemperatur. Hvis organisasjonen er sakteavkjølt, er det lett å fremstå som alfafase, noe som gjør at den varme tilstanden til plastisiteten i rustfritt stål reduseres kraftig. Rustfritt stål er også en viktig årsak til ødeleggelsen av intergranulær korrosjon, fenomenet skyldes hovedsakelig generering av kromkarbid i kornkanten. Av denne grunn må fenomenet karburering unngås så langt som mulig.
(2) Overhold strengt oppvarmingsspesifikasjonene, og effektiv kontroll av smitemperaturen. Ved oppvarming av 1Cr18Ni9Ti austenittisk rustfritt stål i ovnen er overflaten av materialet svært utsatt for karburering. For å minimere forekomsten av dette fenomenet, bør
Unngå kontakt mellom rustfritt stål og karbonholdige stoffer. På grunn av den dårlige termiske ledningsevnen til 1Cr18Ni9Ti austenittisk rustfritt stål i lavtemperaturmiljøer, må det varmes sakte. Den spesifikke oppvarmingstemperaturkontrollen bør utføres i streng overensstemmelse med kurven i figur 1.

Figur.1 1Cr18Ni9Ti austenittisk oppvarmingstemperaturkontroll i rustfritt stål
(3) flens smiing operasjon prosesskontroll. Først av alt må de spesifikke prosesskravene følges strengt for å velge råmaterialet til materialet med rimelighet. Før oppvarming av materialet bør være en omfattende inspeksjon av materialets overflate, for å unngå sprekker, folding og inneslutninger i råmaterialet og andre problemer. Deretter, ved smiing, bør det insisteres på å slå materialet lett med mindre deformasjon først, og deretter slå hardt når plastisiteten til materialet øker. Ved oppstuving skal den øvre og nedre enden avfases eller krympes, og deretter skal delen flates og slås igjen.

FORMINGSMETODE OG DESIGNET

Når diameteren ikke overstiger 150 mm, kan støtsveiseflensen formes ved hjelp av åpen toppformingsmetode med et sett matriser. Som vist i figur 2, i den åpne dysesett-metoden, bør det bemerkes at høyden på det støtende emnet og forholdet mellom putedyseåpningen d er best kontrollert til 1,5 – 3,0, radiusen til dysehullet R er best 0,05d – 0,15d, og høyden på dysen H er 2mm – 3mm lavere enn høyden på smiingen er passende.

Fig. 2 Åpne dysesett-metode
Når diameteren overstiger 150 mm, er det tilrådelig å velge flensstumpsveisemetoden for flatringflensing og ekstrudering. Som vist i fig. 3, bør høyden på emnet H0 være 0,65(H+h) – 0,8(H+h) i flat ringflensmetoden. Den spesifikke oppvarmingstemperaturkontrollen bør utføres i streng overensstemmelse med kurven i figur 1.

Fig. 3 Flat ringdreiing og ekstruderingsmetode

PROSESSIMPLEMENTERING OG SMIINSPEKSJON

I denne artikkelen brukes skjæremetoden i rustfritt stål og kombinert med bruk av begrenset skjæreprosess for å sikre kvaliteten på produkttverrsnittet. I stedet for å bruke den konvensjonelle åpne formsmiingsprosessen, brukes den lukkede presisjonssmiingsmetoden. Denne metoden gjør ikke bare smiingen
Denne metoden forbedrer ikke bare nøyaktigheten av smiing, men eliminerer også muligheten for feil dyse og reduserer prosessen med kantskjæring. Denne metoden eliminerer ikke bare forbruket av skrapkanter, men eliminerer også behovet for kantskjæreutstyr, kantskjærematriser og tilhørende kantskjærepersonell. Derfor er den lukkede presisjonssmiingsprosessen av stor betydning for å spare kostnader og forbedre produksjonseffektiviteten. I henhold til de relevante kravene skal strekkstyrken til dyphullssmiing av dette produktet ikke være mindre enn 570 MPa og forlengelsen bør ikke være mindre enn 20%. Ved å ta prøver i den dype hullveggtykkelsesdelen for å lage teststang og gjennomføre strekkprøvetest, kan vi få at strekkstyrken til smiingen er 720 MPa, flytegrensen er 430 MPa, forlengelsen er 21,4 %, og seksjonskrympingen er 37 % . Det kan ses at produktet oppfyller kravene.

ETTERSMINING VARMEBEHANDLING

1Cr18Ni9Ti austenittisk rustfritt stålflens etter smiing, vær spesielt oppmerksom på utseendet til intergranulært korrosjonsfenomen, og for å forbedre plastisiteten til materialet så mye som mulig, for å redusere eller til og med eliminere problemet med arbeidsherding. For å oppnå god korrosjonsmotstand, bør smiflensen være effektiv varmebehandling, for dette formålet må smidingene være solid løsningsbehandling. Basert på ovenstående analyse bør smidingene varmes opp slik at alle karbider løses opp i austenitt når temperaturen er i området 1050°C – 1070°C. Umiddelbart etterpå avkjøles det resulterende produktet raskt for å oppnå en enfaset austenittstruktur. Som et resultat er motstanden mot spenningskorrosjon og motstanden mot krystallinsk korrosjon av smidingene sterkt forbedret. I dette tilfellet ble varmebehandlingen av smidingene valgt å utføres ved bruk av smispillvarmekjøling. Siden smiing av avfallsvarmequenching er en deformasjonsslukking ved høye temperaturer, krever den sammenlignet med konvensjonell herding ikke bare oppvarmingskravene til bråkjølings- og bråkjølingsutstyr og relaterte krav til operatørkonfigurasjon, men også ytelsen til smiing produsert ved hjelp av denne prosessen er mye. høyere kvalitet.

Omfattende nytteanalyse

Bruken av den optimaliserte prosessen for å produsere flenssmiing reduserer effektivt bearbeidingsgodtgjørelsen og formhellingen til smidingene, og sparer råmaterialer til en viss grad. Bruken av sagblad og skjærevæske reduseres i smiingsprosessen, noe som i stor grad reduserer materialforbruket. Med introduksjonen av smiing av spillvarme tempereringsmetoden, eliminerer energien som kreves for termisk bråkjøling.

Konklusjon

I prosessen med å produsere flenssmiing bør de spesifikke prosesskravene tas som utgangspunkt, kombinert med moderne vitenskap og teknologi for å forbedre den tradisjonelle smimetoden og optimalisere produksjonsplanen.