Denne artikel skitserer ulemperne og problemerne ved det traditionelleflangesmedeproces, og gennemfører en dybdegående undersøgelse af processtyring, formgivningsmetode, procesimplementering, smedeinspektion og eftersmedning varmebehandling af flangesmedninger i kombination med konkrete sager. Artiklen foreslår en optimeringsplan for flangesmedningsprocessen og evaluerer de omfattende fordele ved denne plan. Artiklen har en vis referenceværdi.

Ulemperne og problemerne ved traditionel flangesmedningsproces

For de fleste smedevirksomheder er hovedfokus i processen med flangesmedning på investering og forbedring af smedeudstyr, mens udledningsprocessen for råmaterialer ofte ignoreres. Ifølge undersøgelsen bruger de fleste af fabrikkerne sædvanligvis savemaskiner, når de bruges, og de fleste af dem anvender halvautomatiske og automatiske båndsave. Dette fænomen reducerer ikke kun i høj grad effektiviteten af ​​det nederste materiale, men har også store problemer med pladsbesættelse og savskæringsvæskeforureningsfænomen. I den traditionelle flange-smedningsproces bruges normalt i den konventionelle åbne smedningsproces, smedningsnøjagtigheden af ​​denne proces er relativt lav, sliddet på matricen er stort, udsat for lav levetid af smedninger og en række dårlige fænomener som f.eks. som forkert dø.

Procesoptimering af flangesmedninger

SMEDEPROCESKONTROL

(1) Kontrol med organisatoriske karakteristika. Flangesmedning er ofte martensitisk rustfrit stål og austenitisk rustfrit stål som råmateriale, dette papir valgte 1Cr18Ni9Ti austenitisk rustfrit stål til flangesmedning. Dette rustfri stål eksisterer ikke isotropisk heterokrystallinsk transformation, hvis det opvarmes til omkring 1000 ℃, er det muligt at opnå en relativt ensartet austenitisk organisation. Hvis det opvarmede rustfri stål derefter afkøles hurtigt, kan den opnåede austenitiske organisation opretholdes ved stuetemperatur. Hvis organisationen er langsomt afkølet, så er det let at fremstå alfafase, hvilket gør, at den varme tilstand af rustfrit ståls plasticitet er stærkt reduceret. Rustfrit stål er også en vigtig årsag til ødelæggelsen af ​​intergranulær korrosion, fænomenet skyldes hovedsageligt dannelsen af ​​chromcarbid i kornkanten. Af denne grund skal fænomenet karburering så vidt muligt undgås.
(2) Overhold nøje opvarmningsspecifikationerne og effektiv kontrol af smedningstemperaturen. Ved opvarmning af 1Cr18Ni9Ti austenitisk rustfrit stål i ovnen, er overfladen af ​​materialet meget tilbøjelig til opkulning. For at minimere forekomsten af ​​dette fænomen bør
Undgå kontakt mellem rustfrit stål og kulstofholdige stoffer. På grund af den dårlige termiske ledningsevne af 1Cr18Ni9Ti austenitisk rustfrit stål i lavtemperaturmiljøer, skal det opvarmes langsomt. Den specifikke varmetemperaturkontrol skal udføres i nøje overensstemmelse med kurven i figur 1.

Figur.1 1Cr18Ni9Ti austenitisk rustfrit stål varmetemperaturkontrol
(3) flange smedning operation proces kontrol. Først og fremmest skal de specifikke proceskrav følges nøje for at udvælge råmaterialet til materialet med rimelighed. Før opvarmning af materialet bør være en omfattende inspektion af materialets overflade, for at undgå revner, foldning og indeslutninger i råmaterialet og andre problemer. Derefter skal man, når man smeder, insistere på først at slå materialet let med mindre deformation og derefter slå hårdt, når materialets plasticitet øges. Ved opstuvning skal den øvre og nedre ende affases eller krympes, og derefter skal delen flades og slås igen.

FORMNINGSMETODE OG FORMDESIGN

Når diameteren ikke overstiger 150 mm, kan stødsvejseflangen formes ved åben hovedformningsmetode med et sæt matricer. Som vist i figur 2 skal det i metoden med åbent matricesæt bemærkes, at højden af ​​det stødende emne og forholdet mellem pudedyseåbningen d bedst kontrolleres til 1,5 – 3,0, radius af matricehulsfileten R er bedst 0,05d – 0,15d, og matricens højde H er 2 mm – 3 mm lavere end smedningshøjden er passende.

Fig. 2 Åben matricesæt-metode
Når diameteren overstiger 150 mm, er det tilrådeligt at vælge flangestødsvejsemetoden til fladring og ekstrudering. Som vist i fig. 3 skal højden af ​​emnet H0 være 0,65(H+h) – 0,8(H+h) i flang-metoden med flade ring. Den specifikke varmetemperaturkontrol skal udføres i nøje overensstemmelse med kurven i figur 1.

Fig. 3 Fladringdrejning og ekstruderingsmetode

PROCES IMPLEMENTERING OG SMEDEINSPEKTION

I dette papir bruges den rustfri stålskæringsmetode og kombineres med brugen af ​​en begrænset skæreproces for at sikre kvaliteten af ​​produkttværsnittet. I stedet for at bruge den konventionelle åbne smedningssmedningsproces, anvendes den lukkede præcisionssmedningsmetode. Denne metode gør ikke kun smedningen
Denne metode forbedrer ikke kun smedningens nøjagtighed, men eliminerer også muligheden for forkert matrice og reducerer processen med kantskæring. Denne metode eliminerer ikke kun forbruget af skrot, men eliminerer også behovet for kantskæreudstyr, kantskærematricer og det tilhørende kantskærepersonale. Derfor er den lukkede præcisionssmedningsproces af stor betydning for at spare omkostninger og forbedre produktionseffektiviteten. I henhold til de relevante krav bør trækstyrken af ​​dybe hulsmedninger af dette produkt ikke være mindre end 570 MPa, og forlængelsen bør ikke være mindre end 20%. Ved at tage prøver i den dybe huls vægtykkelsesdel for at lave teststang og udføre trækprøvetest, kan vi få, at smedningens trækstyrke er 720 MPa, flydespænding er 430 MPa, forlængelse er 21,4 %, og sektionskrympningen er 37 % . Det ses, at produktet lever op til kravene.

VARMEBEHANDLING efter smedening

1Cr18Ni9Ti austenitisk rustfri stålflange efter smedning, vær særlig opmærksom på udseendet af intergranulært korrosionsfænomen og for at forbedre materialets plasticitet så meget som muligt for at reducere eller endda eliminere problemet med hærdning af arbejdet. For at opnå god korrosionsbestandighed skal smedningsflangen være effektiv varmebehandling, til dette formål skal smedningen behandles i fast opløsning. Baseret på ovenstående analyse bør smedegodset opvarmes, så alle karbider opløses i austenit, når temperaturen ligger i området 1050°C – 1070°C. Umiddelbart derefter afkøles det resulterende produkt hurtigt for at opnå en enfaset austenitstruktur. Som et resultat heraf er spændingskorrosionsbestandigheden og modstandsdygtigheden over for krystallinsk korrosion af smedegodset væsentligt forbedret. I dette tilfælde blev varmebehandlingen af ​​smedegodset valgt at blive udført ved brug af smedning af spildvarme. Da smedning af spildvarmehærdning er en deformationshærdning ved høje temperaturer, kræver den sammenlignet med konventionel hærdning ikke kun opvarmningskravene til køle- og bratkølingsudstyr og relaterede operatørkonfigurationskrav, men også ydeevnen af ​​smedegods fremstillet ved hjælp af denne proces er meget højere kvalitet.

Omfattende fordelsanalyse

Brugen af ​​den optimerede proces til fremstilling af flangesmedninger reducerer effektivt bearbejdningsgodtgørelsen og formhældningen af ​​smedegodset, hvilket sparer råmaterialer til en vis grad. Brugen af ​​savklinge og skærevæske falder i smedningsprocessen, hvilket i høj grad reducerer materialeforbruget. Med introduktionen af ​​smedning af spildvarme tempereringsmetode, eliminerer den energi, der kræves til termisk bratkøling.

Konklusion

I processen med fremstilling af flangesmedninger bør de specifikke proceskrav tages som udgangspunkt kombineret med moderne videnskab og teknologi for at forbedre den traditionelle smedemetode og optimere produktionsplanen.