Sænk først varmetemperaturen.

Generelt er quenching-opvarmningstemperaturen for hypereutectoid kulstofstål 30 ~ 50 ℃ over Ac3, og quenching-opvarmningstemperaturen for eutectoid og hypereutectoid carbonstål er 30 ~ 50 ℃ over Ac1. Forskning i de senere år har dog bekræftet, at opvarmning og bratkøling af hypoeutectoid stål i α + γ tofaset område lidt lavere end Ac3 (dvs. undertemperatur bratkøling) kan forbedre stålets styrke og sejhed, reducere den skøre overgangstemperatur , og eliminere temperament skørhed. Opvarmningstemperaturen til bratkøling kan reduceres med 40°C. Brug af lavtemperatur-hurtig korttidsopvarmning og bratkøling af kulstofstål kan reducere kulstofindholdet i austenit og hjælpe med at opnå lægtemartensit med god styrke og sejhed. Det forbedrer ikke kun dens sejhed, men forkorter også opvarmningstiden. For nogle transmissionsgear bruges carbonitriding i stedet for karburering. Slidstyrken øges med 40 % til 60 %, og udmattelsesstyrken øges med 50 % til 80 %. Co-carburiseringstiden er ækvivalent, men co-carburiseringstemperaturen (850°C) er højere end ved karburering. Temperaturen (920 ℃) ​​er 70 ℃ lavere, og det kan også reducere varmebehandlingsdeformation.

For det andet, forkort opvarmningstiden.

Produktionspraksis viser, at den traditionelle opvarmningstid bestemt ud fra den effektive tykkelse af emnet er konservativ, så opvarmningskoefficienten α i varmeholdetidsformlen τ = α·K·D skal korrigeres. Ifølge traditionelle behandlingsprocesparametre, når den opvarmes til 800-900°C i en luftovn, anbefales α-værdien at være 1,0-1,8 min/mm, hvilket er konservativt. Hvis α-værdien kan reduceres, kan opvarmningstiden forkortes kraftigt. Opvarmningstiden bør bestemmes gennem eksperimenter baseret på størrelsen af ​​stålemnet, mængden af ​​ovnladning osv. Når først de optimerede procesparametre er fastlagt, skal de implementeres omhyggeligt for at opnå betydelige økonomiske fordele.

For det tredje, annuller temperering eller reducer antallet af temperering.

Annuller anløbning af karburiseret stål. For eksempel, hvis den dobbeltsidede karburerede stempelstift på en 20Cr stållæsser bruges til at annullere anløbningen, kan træthedsgrænsen for den hærdede øges med 16 %; hvis anløbningen af ​​det lave kulstofmartensitiske stål annulleres, vil bulldozerstiften blive udskiftet. Sættet er forenklet til at bruge den bratkølede tilstand af 20 stål (lavt kulstofmartensit), hårdheden er stabil på omkring 45HRC, produktets styrke og slidstyrke er væsentligt forbedret, og kvaliteten er stabil; højhastighedsstål reducerer antallet af hærdninger, såsom W18Cr4V stålmaskinsavklinger, der bruger én hærdning Fire (560 ℃ × 1 h) erstatter den traditionelle tre gange anløbning på 560 ℃ × 1 h, og levetiden øges med 40 %.

For det fjerde, brug lav- og mellemtemperaturtempering i stedet for højtemperaturtempering.

Mellem kulstof eller medium kulstoflegeret konstruktionsstål bruger medium og lav temperatur anløbning i stedet for høj temperatur anløbning for at opnå højere multi-slag modstand. W6Mo5Cr4V2 stål Φ8mm boret udsættes for sekundær anløbning ved 350℃×1h+560℃×1h efter bratkøling, og borets skærelevetid øges med 40% sammenlignet med boret anløbet tre gange ved 560℃×1h .

For det femte skal du med rimelighed reducere dybden af ​​nedsivningslaget

Den kemiske varmebehandlingscyklus er lang og bruger meget strøm. Hvis dybden af ​​gennemtrængningslaget kan reduceres for at forkorte tiden, er det et vigtigt middel til energibesparelse. Den nødvendige hærdede lagdybde blev bestemt ved spændingsmåling, som viste, at det nuværende hærdede lag var for dybt og kun 70 % af den traditionelle hærdede lagdybde var tilstrækkelig. Forskning viser, at carbonitrering kan reducere lagdybden med 30% til 40% sammenlignet med karburering. Hvis indtrængningsdybden samtidig styres til den nedre grænse af de tekniske krav i den faktiske produktion, kan der spares 20 % energi, ligesom tiden og deformationen kan reduceres.

For det sjette, brug høj temperatur og vakuum kemisk varmebehandling

Højtemperatur kemisk varmebehandling er at øge den kemiske varmebehandlingstemperatur under snævre forhold, når udstyrets driftstemperatur tillader det, og austenitkornene i stålet, der skal infiltreres, ikke vokser, hvilket i høj grad accelererer karbureringshastigheden. Forøgelse af karbureringstemperaturen fra 930 ℃ til 1000 ℃ kan øge karbureringshastigheden med mere end 2 gange. Men fordi der stadig er mange problemer, er den fremtidige udvikling begrænset. Vakuumkemisk varmebehandling udføres i et undertryksgasfasemedium. På grund af rensningen af ​​emnets overflade under vakuum og brugen af ​​højere temperaturer øges gennemtrængningshastigheden kraftigt. For eksempel kan vakuumkarburering øge produktiviteten med 1 til 2 gange; når aluminium og krom infiltreres ved 133,3× (10-1 til 10-2) Pa, kan gennemtrængningshastigheden øges med mere end 10 gange.

For det syvende, ion kemisk varmebehandling

Det er en kemisk varmebehandlingsproces, der bruger glødeudladning mellem emnet (katoden) og anoden til samtidig at infiltrere de elementer, der skal infiltreres, i et gasfasemedium indeholdende elementer, der skal infiltreres ved et tryk under én atmosfære. Såsom ionnitrering, ionkarburering, ionsulfurisering osv., som har fordelene ved hurtig gennemtrængningshastighed, god kvalitet og energibesparelse.

For det ottende, brug induktionselvhærdning

Induktionselvhærdning anvendes i stedet for anløbning i ovnen. Da induktionsopvarmning bruges til at overføre varme til ydersiden af ​​bratkølingslaget, fjernes den resterende varme ikke under bratkøling og afkøling for at opnå kortvarig temperering. Derfor er den meget energibesparende og har været brugt i mange applikationer. Under visse omstændigheder (såsom stål med højt kulstofindhold og højtlegeret stål med højt kulstofindhold) kan bratkølende revner undgås. På samme tid, når hver procesparameter er bestemt, kan masseproduktion opnås, og de økonomiske fordele er betydelige.

For det niende, brug forvarmning og bratkøling efter smedning

Forvarmning og bratkøling efter smedning kan ikke kun reducere varmebehandlingens energiforbrug og forenkle produktionsprocessen, men også forbedre produktets ydeevne. Brug af spildvarmehærdning efter smedning + højtemperaturhærdning som forbehandling kan eliminere manglerne ved eftersmedning af spildvarmehærdning som den endelige varmebehandling af grove korn og dårlig slagfasthed. Det tager kortere tid og har højere produktivitet end spheroidizing annealing eller generel annealing. Derudover er temperaturen ved højtemperaturtempering lavere end ved udglødning og temperering, så det kan reducere energiforbruget betydeligt, og udstyret er enkelt og nemt at betjene. Sammenlignet med almindelig normalisering kan restvarmenormalisering efter smedning ikke kun forbedre stålets styrke, men også forbedre plastisk sejhed og reducere kold-skør overgangstemperatur og hakfølsomhed. For eksempel kan 20CrMnTi stål opvarmes ved 730~630 ℃ ved 20 ℃/h efter smedning. Hurtig afkøling har givet gode resultater.

For det tiende, brug overfladeslukning i stedet for karburering og bratkøling

En systematisk undersøgelse af egenskaberne (såsom statisk styrke, udmattelsesstyrke, multipel slagfasthed, resterende intern spænding) af medium og højt kulstofstål med et kulstofindhold på 0,6 % til 0,8 % efter højfrekvent bratkøling viser, at induktionsbratkøling kan være bruges til delvist at erstatte karburering. Slukning er fuldt ud muligt. Vi brugte 40Cr-stål højfrekvent bratkøling til at fremstille gearkassegear, og erstattede de originale 20CrMnTi stålkarburerings- og bratkølingsgear og opnåede succes.

11. Brug lokalvarme i stedet for generel opvarmning

For nogle dele med lokale tekniske krav (såsom slidbestandig gearakseldiameter, rullediameter osv.), kan lokale opvarmningsmetoder såsom badovnsopvarmning, induktionsopvarmning, pulsopvarmning og flammeopvarmning anvendes i stedet for generel opvarmning, f.eks. som kasseovne. , kan opnå passende koordinering mellem friktions- og indgrebsdelene af hver del, forbedre levetiden for delene, og fordi det er lokaliseret opvarmning, kan det reducere bratkølingsdeformationen og reducere energiforbruget betydeligt.

Vi forstår dybt, at hvorvidt en virksomhed rationelt kan udnytte energi og opnå maksimale økonomiske fordele med begrænset energi, involverer faktorer som effektiviteten af ​​energiforbrugende udstyr, om den procesteknologiske vej er rimelig, og om ledelsen er videnskabelig. Dette kræver, at vi overvejer grundigt fra et systematisk perspektiv, og hvert link kan ikke ignoreres. Samtidig skal vi, når vi formulerer processen, også have et overordnet koncept og være tæt integreret med virksomhedens økonomiske fordele. Vi kan ikke formulere processen kun for at formulere processen. Dette er særligt vigtigt i dag med den hurtige udvikling af markedsøkonomien.