Прво, намалете ја температурата на греењето.

Општо земено, температурата на греење на гаснење на хипереутектоидниот јаглероден челик е 30~50℃ над Ac3, а температурата на загревање на гаснење на еутектоидниот и хипереутектоидниот јаглероден челик е 30~50℃ над Ac1. Сепак, истражувањата во последниве години потврдија дека загревањето и гаснењето на хипоевтектоидниот челик во α + γ двофазниот регион малку понизок од Ac3 (т.е. гасење под температура) може да ја подобри цврстината и цврстината на челикот, да ја намали кршливата преодна температура , и елиминирајте ја кршливоста на темпераментот. Температурата на загревање за гаснење може да се намали за 40°C. Користењето на нискотемпературно брзо краткотрајно загревање и гаснење на високојаглероден челик може да ја намали содржината на јаглерод во устенитот и да помогне да се добие летва мартензит со добра цврстина и цврстина. Тоа не само што ја подобрува неговата цврстина, туку и го скратува времето на загревање. За некои преносни брзини, се користи карбонитридирање наместо карбуризирање. Отпорноста на абење е зголемена за 40% до 60%, а јачината на замор е зголемена за 50% до 80%. Времето на ко-карбуризирање е еквивалентно, но температурата на ко-карбуризирање (850°C) е повисока од онаа на карбуризирање. Температурата (920℃) е 70℃ пониска, а исто така може да ја намали деформацијата на термичка обработка.

Второ, скратете го времето за загревање.

Производната практика покажува дека традиционалното време на загревање определено врз основа на ефективната дебелина на работното парче е конзервативно, така што коефициентот на загревање α во формулата за време на задржување на загревањето τ = α·K·D треба да се коригира. Според традиционалните параметри на процесот на обработка, кога се загрева до 800-900°C во воздушна печка, вредноста α се препорачува да биде 1,0-1,8 min/mm, што е конзервативно. Ако вредноста на α може да се намали, времето на загревање може значително да се скрати. Времето на загревање треба да се определи преку експерименти врз основа на големината на челичното обработувано парче, количината на полнење на печката итн. Откако ќе се утврдат оптимизираните параметри на процесот, тие мора внимателно да се имплементираат за да се постигнат значителни економски придобивки.

Трето, откажете го калењето или намалете го бројот на калење.

Откажете го калењето на карбуризираниот челик. На пример, ако двостраниот карбуризиран клипен игла на челичен натоварувач 20Cr се користи за откажување на калењето, границата на замор на калениот може да се зголеми за 16%; ако се откаже калењето на мартензитниот челик со низок јаглерод, ќе се замени иглата на булдожерот. Комплетот е поедноставен за користење на изгасната состојба од челик 20 (мартензит со низок јаглерод), цврстината е стабилна на околу 45 HRC, јачината на производот и отпорноста на абење се значително подобрени, а квалитетот е стабилен; челикот со голема брзина го намалува бројот на калење, како што се челичните сечила за машинска пила W18Cr4V кои користат едно калење Fire (560℃×1h) го заменува традиционалното трикратно калење од 560℃×1h, а работниот век се зголемува за 40%.

Четврто, користете калење со ниска и средна температура наместо калење со висока температура.

Структурниот челик со среден јаглероден или средно јаглероден легиран челик користи средно и ниско калење наместо калење со висока температура за да се добие поголема отпорност на повеќе удари. Челичната дупчалка W6Mo5Cr4V2 Ф8мм е подложена на секундарно калење на 350℃×1h+560℃×1h по гаснењето, а векот на сечење на дупчалката е зголемен за 40% во споредба со дупчалката калена три пати на 560℃×1h. .

Петто, разумно намалете ја длабочината на слојот на протекување

Циклусот на хемиска термичка обработка е долг и троши многу енергија. Ако длабочината на слојот на пенетрација може да се намали за да се скрати времето, тоа е важно средство за заштеда на енергија. Потребната длабочина на стврднатиот слој беше одредена со мерење на напрегањето, што покажа дека сегашниот стврднат слој е премногу длабок и дека само 70% од традиционалната длабочина на стврднат слој е доволна. Истражувањата покажуваат дека карбонитридирањето може да ја намали длабочината на слојот за 30% до 40% во споредба со карбуризирањето. Во исто време, ако длабочината на пенетрација се контролира до долната граница на техничките барања во вистинското производство, може да се заштеди 20% од енергијата, а може да се намалат и времето и деформацијата.

Шесто, користете висока температура и вакуумски хемиски термички третман

Хемиска термичка обработка на висока температура е да се зголеми температурата на хемиската термичка обработка под тесни услови кога работната температура на опремата дозволува и кога устенитните зрна од челикот што треба да се инфилтрираат не растат, со што значително се забрзува брзината на карбуризација. Зголемувањето на температурата на карбуризирање од 930℃ на 1000℃ може да ја зголеми брзината на карбурирање за повеќе од 2 пати. Меѓутоа, бидејќи сè уште има многу проблеми, идниот развој е ограничен. Вакуумската хемиска термичка обработка се изведува во медиум со гасна фаза со негативен притисок. Поради прочистувањето на површината на работното парче под вакуум и употребата на повисоки температури, стапката на пенетрација е значително зголемена. На пример, вакуумското карбурирање може да ја зголеми продуктивноста за 1 до 2 пати; кога алуминиумот и хромот се инфилтрираат на 133,3× (10-1 до 10-2) Pa, стапката на пенетрација може да се зголеми за повеќе од 10 пати.

Седмо, јонска хемиска термичка обработка

Тоа е процес на хемиска термичка обработка што користи празнење на сјај помеѓу работното парче (катода) и анодата за истовремено инфилтрирање на елементите што треба да се инфилтрираат во медиум од гас-фаза што содржи елементи што треба да се инфилтрираат под притисок под една атмосфера. Како што се јонско нитридирање, јонско карбуризирање, јонско сулфурирање итн., кои ги имаат предностите на брзата брзина на пенетрација, добар квалитет и заштеда на енергија.

Осмо, користете индукциско самокалење

Наместо калење во печката се користи индукциско самокалење. Бидејќи индукциското греење се користи за пренос на топлина на надворешната страна на слојот за гаснење, преостанатата топлина не се одзема за време на гаснењето и ладењето за да се постигне краткорочно калење. Затоа, многу штеди енергија и се користи во многу апликации. Под одредени околности (како што се високојаглероден челик и високојаглероден високолегиран челик), може да се избегне гаснење пукање. Во исто време, откако ќе се одреди секој параметар на процесот, може да се постигне масовно производство, а економските придобивки се значителни.

Деветто, користете претходно загревање и гаснење по ковање

Загревањето и гаснењето по ковање не само што може да ја намали потрошувачката на енергија за термичка обработка и да го поедностави процесот на производство, туку и да ги подобри перформансите на производот. Користењето на гаснење на отпадна топлина по ковање + калење на висока температура како предтретман може да ги елиминира недостатоците на гаснењето на отпадната топлина по ковање како финална термичка обработка на крупните зрна и слабата цврстина на удар. Потребно е пократко време и има поголема продуктивност од сфероидизирачкото жарење или општото жарење. Покрај тоа, температурата на калење на висока температура е пониска од онаа на жарење и калење, така што може значително да ја намали потрошувачката на енергија, а опремата е едноставна и лесна за ракување. Во споредба со општото нормализирање, нормализирањето на преостанатата топлина по ковање не само што може да ја подобри цврстината на челикот, туку и да ја подобри цврстината на пластиката и да ја намали температурата на транзиција на ладно-кршливи и чувствителноста на засеците. На пример, челикот 20CrMnTi може да се загрее на 730~630℃ на 20℃/h по ковање. Брзото ладење постигна добри резултати.

Десетто, користете површинско калење наместо карбуризирање и гаснење

Систематска студија за својствата (како што се статичка цврстина, јачина на замор, повеќекратна отпорност на удар, резидуален внатрешен стрес) на средно и високо јаглероден челик со содржина на јаглерод од 0,6% до 0,8% по високофреквентно гаснење покажува дека индукциското гаснење може да биде се користи за делумно замена на карбуризирање. Гаснењето е сосема можно. Користивме високофреквентно гаснење од челик 40Cr за производство на запчаници на менувачот, заменувајќи ги оригиналните запчаници за карбуризирање и гаснење од челик 20CrMnTi и постигнавме успех.

11. Користете локално греење наместо целокупно греење

За некои делови со локални технички барања (како што е дијаметарот на вратилото на менувачот отпорен на абење, дијаметарот на валјакот итн.), може да се користат локални методи на греење како што се загревање на печката за капење, индукциско греење, пулсовно греење и греење со пламен наместо целокупно загревање, како што се како кутии печки. , може да постигне соодветна координација помеѓу деловите за триење и зафаќање на секој дел, да го подобри работниот век на деловите и бидејќи е локализирано загревање, може значително да ја намали деформацијата на гаснење и да ја намали потрошувачката на енергија.

Длабоко разбираме дека дали едно претпријатие може рационално да ја користи енергијата и да добие максимални економски придобивки со ограничена енергија вклучува фактори како што се ефикасноста на опремата што користи енергија, дали маршрутата на процесната технологија е разумна и дали управувањето е научно. Ова бара да разгледаме сеопфатно од систематска перспектива и секоја врска не може да се игнорира. Во исто време, при формулирањето на процесот, мора да имаме и севкупен концепт и да бидеме тесно интегрирани со економските придобивки на претпријатието. Не можеме да го формулираме процесот само заради формулирање на процесот. Ова е особено важно денес со брзиот развој на пазарната економија.