Бұл мақалада дәстүрлі кемшіліктер мен проблемалар көрсетілгенфланецсоғу процесі, және нақты жағдайлармен үйлестіре отырып, фланецті соғылмаларды соғуды тексеру және соғудан кейінгі термиялық өңдеу процесін бақылау, қалыптау әдісі, процесті жүзеге асыру бойынша терең зерттеу жүргізеді. Мақалада фланецті соғу процесін оңтайландыру жоспары ұсынылады және осы жоспардың жан-жақты артықшылықтары бағаланады. Мақаланың белгілі бір анықтамалық мәні бар.

Дәстүрлі фланецті соғу процесінің кемшіліктері мен мәселелері

Соғу кәсіпорындарының көпшілігі үшін фланецті соғу процесінде негізгі назар соғу жабдықтарын инвестициялауға және жетілдіруге бағытталған, ал шикізатты ағызу процесі жиі ескерілмейді. Сауалнамаға сәйкес, зауыттардың көпшілігі әдетте қолданылған кезде аралау станоктарын пайдаланады, ал олардың көпшілігінде жартылай автоматты және автоматты таспалы аралар қолданылады. Бұл құбылыс төменгі материалдың тиімділігін айтарлықтай төмендетіп қана қоймайды, сонымен қатар үлкен кеңістікті иелену проблемалары мен кесу сұйықтығының ластану құбылысын көрді. Дәстүрлі фланецті соғу процесінде әдетте кәдімгі ашық қалыппен соғу процесінде қолданылады, бұл процестің соғу дәлдігі салыстырмалы түрде төмен, матрицаның тозуы үлкен, соғудың қызмет ету мерзімінің төмен болуына және бірқатар жағымсыз құбылыстарға бейім. қате өлгендей.

Фланецті соғуларды өңдеу процесін оңтайландыру

СОҒУ ПРОЦЕСІН БАСҚАРУ

(1) Ұйымдастырушылық сипаттамаларды бақылау. Фланецті соғу көбінесе шикізат ретінде мартенситті тот баспайтын болат және аустениттік баспайтын болат болып табылады, бұл қағаз фланецті соғу үшін 1Cr18Ni9Ti аустениттік баспайтын болатты таңдады. Бұл тот баспайтын болатта изотропты гетерокристалды түрлендіру жоқ, егер ол шамамен 1000 ℃ дейін қыздырылса, салыстырмалы түрде біркелкі аустениттік ұйымды алуға болады. Одан кейін қыздырылған тот баспайтын болат тез салқындатылса, алынған аустениттік ұйымды бөлме температурасына дейін сақтауға болады. Ұйым баяу салқындатылатын болса, онда тот баспайтын болаттан жасалған пластиктің ыстық күйін айтарлықтай төмендететін альфа фазасы оңай пайда болады. Тот баспайтын болат сонымен қатар түйіршікаралық коррозияның бұзылуының маңызды себебі болып табылады, бұл құбылыс негізінен астық жиегінде хром карбидінің пайда болуына байланысты. Осы себепті карбюризация құбылысын мүмкіндігінше болдырмау керек.
(2) Қыздыру сипаттамаларын қатаң сақтау және соғу температурасын тиімді бақылау. 1Cr18Ni9Ti аустениттік тот баспайтын болатты пеште қыздырған кезде материалдың беті карбюризацияға өте бейім. Бұл құбылыстың пайда болуын азайту үшін қажет
Тот баспайтын болат пен құрамында көміртегі бар заттардың жанасуын болдырмаңыз. Төмен температуралық ортада 1Cr18Ni9Ti аустенитті баспайтын болаттың жылу өткізгіштігі нашар болғандықтан, оны баяу қыздыру қажет. Нақты қыздыру температурасын бақылау 1-суреттегі қисық сызықты қатаң сақтай отырып жүзеге асырылуы керек.

Сурет.1 1Cr18Ni9Ti аустенитті тот баспайтын болаттан жасалған қыздыру температурасын реттеу
(3) фланецті соғу жұмысы процесін басқару. Ең алдымен, материалға арналған шикізатты ақылға қонымды таңдау үшін нақты технологиялық талаптарды қатаң сақтау керек. Материалды қыздыру алдында жарықтар, бүктемелер және шикізаттағы қосындыларды және басқа да мәселелерді болдырмау үшін материалдың бетін кешенді тексеру керек. Содан кейін соғу кезінде алдымен деформациясы аз материалды жеңіл соғуды талап ету керек, содан кейін материалдың пластикасы жоғарылағанда қатты соғу керек. Ренжіткен кезде үстіңгі және астыңғы ұштарын қырқып немесе бүгу керек, содан кейін бөлікті тегістеп, қайтадан соғу керек.

ҚАЛЫПТАСТЫРУ ӘДІСІ ЖӘНЕ ПАРИҚТЫҢ ЖОБАСЫ

Диаметрі 150 мм-ден аспайтын кезде, түйіспелі дәнекерлеу фланецін матрицалар жиынтығымен ашық үстіңгі қалыптау әдісімен жасауға болады. 2-суретте көрсетілгендей, ашық матрицаны орнату әдісінде тітіркендіргіш дайындаманың биіктігі мен төсеніштің апертурасының d арақатынасы 1,5 – 3,0 шамасында жақсы басқарылатынын атап өту керек, матрица саңылауының радиусы R ең жақсысы 0,05d – 0,15d, ал қалып H биіктігі соғу биіктігінен 2 мм – 3 мм төмен.

2-сурет. Ашық матрица жинағы әдісі
Диаметрі 150 мм-ден асқан кезде жалпақ сақина фланецті фланецті және экструзияны фланецті дәнекерлеу әдісін таңдаған жөн. 3-суретте көрсетілгендей, H0 дайындамасының биіктігі жалпақ сақина фланецті әдісінде 0,65(Н+сағ) – 0,8(Н+сағ) болуы керек. Нақты қыздыру температурасын бақылау 1-суреттегі қисық сызықты қатаң сақтай отырып жүзеге асырылуы керек.

3-сурет Тегіс сақинаны бұру және экструзия әдісі

ПРОЦЕСТТЕРДІ ЖҮЗЕГЕ АСЫРУ ЖӘНЕ СОҒАНУ ТЕКСЕРУ

Бұл мақалада тот баспайтын болаттан жасалған сырықтарды кесу әдісі пайдаланылады және өнімнің көлденең қимасының сапасын қамтамасыз ету үшін шектелген кесу процесін қолданумен біріктірілген. Кәдімгі ашық қалыппен соғу процесін пайдаланудың орнына дәл соғудың жабық әдісі қолданылады. Бұл әдіс тек соғуды ғана емес
Бұл әдіс соғудың дәлдігін жақсартып қана қоймайды, сонымен қатар дұрыс емес қалыптау мүмкіндігін болдырмайды және жиекті кесу процесін азайтады. Бұл әдіс сынықтарды тұтынуды ғана емес, сонымен қатар жиекті кесу жабдықтарын, жиектерді кесу штамптарын және соған байланысты жиекті кесу персоналының қажеттілігін жояды. Сондықтан жабық дәлдікпен соғу процесі шығындарды үнемдеу және өндіріс тиімділігін арттыру үшін үлкен маңызға ие. Тиісті талаптарға сәйкес, бұл өнімнің терең саңылау соғылмаларының созылу беріктігі 570МПа кем болмауы керек және ұзаруы 20% кем болмауы керек. Сынақ штангасын жасау үшін терең саңылау қабырғасының қалыңдығы бөлігінде үлгілерді алу және созылу сынақтарын жүргізу арқылы біз соғудың созылу беріктігі 720МПа, аққыштық беріктігі 430МПа, ұзарту 21,4% және секциялық шөгу 37% құрайды. . Өнімнің талапқа сай екенін байқауға болады.

СОҒАЙДАН КЕЙІНГІ ЖЫЛМЫҚ ӨҢДЕУ

1Cr18Ni9Ti аустениттік тот баспайтын болаттан жасалған фланецті соғудан кейін, түйіршік аралық коррозия құбылысының пайда болуына ерекше назар аударыңыз және материалдың пластикасын мүмкіндігінше жақсарту, жұмыстың қатаю мәселесін азайту немесе тіпті жою. Жақсы коррозияға төзімділік алу үшін соғу фланеці тиімді термиялық өңдеуден өтуі керек, бұл үшін соғылмалар қатты ерітіндімен өңделуі керек. Жоғарыда келтірілген талдау негізінде соғылмаларды температура 1050°C – 1070°C диапазонында болғанда барлық карбидтер аустенитке ерітетіндей етіп қыздыру керек. Осыдан кейін бірден бір фазалы аустенит құрылымын алу үшін алынған өнім тез салқындатылады. Нәтижесінде соғылмалардың кернеулі коррозияға төзімділігі және кристалдық коррозияға төзімділігі айтарлықтай жақсарады. Бұл жағдайда соғылмаларды термиялық өңдеу соғу қалдықтарын термиялық сөндіру арқылы жүзеге асырылатын етіп таңдалды. Соғу қалдықтарын жылумен сөндіру жоғары температуралық деформациялық сөндіру болып табылатындықтан, оны әдеттегі шынықтырумен салыстырғанда, сөндіру және сөндіру жабдығының қыздыру талаптарын және соған байланысты оператор конфигурациясының талаптарын ғана емес, сонымен қатар осы процесті қолдану арқылы жасалған соғудың өнімділігі айтарлықтай жоғары. жоғары сапалы.

Пайданы жан-жақты талдау

Фланецті соғылмаларды өндіру үшін оңтайландырылған процесті қолдану өңделу мүмкіндігін және соғылмалардың еңісін тиімді азайтады, шикізатты белгілі бір дәрежеде үнемдейді. Соғу процесінде ара дискі мен кескіш сұйықтықты пайдалану азаяды, бұл материалдардың шығынын айтарлықтай азайтады. Термиялық сөндіруге қажетті энергияны жоя отырып, соғу қалдықтарын жылумен шыңдау әдісін енгізумен.

Қорытынды

Фланецті соғуды өндіру процесінде дәстүрлі соғу әдісін жетілдіру және өндіріс жоспарын оңтайландыру үшін заманауи ғылым мен технологиямен біріктірілген нақты технологиялық талаптарды бастапқы нүкте ретінде алу керек.