Ĉi tiu artikolo skizas la malavantaĝojn kaj problemojn de la tradiciaflanĝoforĝanta procezo, kaj faras profundan studon pri la proceza kontrolo, formado-metodo, proceza efektivigo, forĝado-inspektado kaj post-forĝada varmotraktado de flanĝaj forĝadoj en kombinaĵo kun specifaj kazoj. La artikolo proponas optimumigan planon por la procezo de forĝado de flanĝo kaj taksas la ampleksajn avantaĝojn de ĉi tiu plano. La artikolo havas certan referencvaloron.

La malavantaĝoj kaj problemoj de tradicia flange forĝanta procezo

Por la plej multaj el la forĝantaj entreprenoj, la ĉefa fokuso en la procezo de forĝado de flanĝo estas sur la investo kaj plibonigo de forĝantaj ekipaĵoj, dum la procezo de malŝarĝo de krudmaterialo ofte estas ignorata. Laŭ la enketo, la plej multaj el la fabrikoj kutime uzas segilmaŝinojn kiam ili estas uzataj, kaj la plej multaj el ili uzas duonaŭtomatajn kaj aŭtomatajn segilojn. Ĉi tiu fenomeno ne nur multe reduktas la efikecon de la pli malalta materialo, sed ankaŭ havas grandajn spacajn okupaciajn problemojn kaj vidis tranĉi fluidan poluadon. En la tradicia procezo de forĝado de flanĝo estas kutime uzata en la konvencia procezo de forĝado malfermita, la precizeco de forĝado de ĉi tiu procezo estas relative malalta, la eluziĝo de la ĵetkubo estas granda, inklina al malalta vivo de forĝadoj kaj serio de malbonaj fenomenoj tiaj. kiel malĝusta morto.

Proceza optimumigo de flanĝaj forĝadoj

FORĜA PROCEZA KONTROLO

(1) La kontrolo de organizaj trajtoj. Flange forĝado estas ofte martensitic neoksidebla ŝtalo kaj aŭstenitic neoksidebla ŝtalo kiel krudmaterialoj, ĉi tiu papero elektis 1Cr18Ni9Ti aŭstenitic neoksidebla ŝtalo por flanĝo forĝado. Ĉi tiu neoksidebla ŝtalo ne ekzistas izotropa heterokristala transformo, se ĝi estas varmigita ĝis ĉirkaŭ 1000 ℃, eblas akiri relative unuforman aŭstenitan organizon. Poste, se la varmigita rustorezista ŝtalo estas malvarmetigita rapide, tiam la aŭstenitika organizo akirita povas esti konservita al ĉambra temperaturo. Se la organizo estas malrapide malvarmigita, tiam estas facile aperi alfa fazo, kiu faras la varma stato de neoksidebla ŝtalo plastikeco estas multe reduktita. Neoksidebla ŝtalo ankaŭ estas grava kialo por la detruo de intergranula korodo, la fenomeno estas ĉefe pro la generacio de kroma karbido en la grajna rando. Tial, la fenomeno de karburigo devas esti evitita laŭeble.
(2) Strikte aliĝu al la hejtado-specifoj, kaj efika kontrolo de forĝada temperaturo. Hejtante 1Cr18Ni9Ti aŭstenitan neoksideblan ŝtalon en la forno, la surfaco de la materialo estas tre inklina al karburigo. Por minimumigi la okazon de ĉi tiu fenomeno, devus
Evitu kontakton inter neoksidebla ŝtalo kaj karbonenhavaj substancoj. Pro la malbona varmokondukteco de 1Cr18Ni9Ti aŭstenita neoksidebla ŝtalo en malalta temperatura medio, ĝi devas esti hejtita malrapide. La specifa hejta temperaturo-kontrolo devas esti farita strikte konforme al la kurbo en Figuro 1.

Figuro.1 1Cr18Ni9Ti aŭstenitic neoksidebla ŝtalo hejtado temperaturo kontrolo
(3) flanĝo forĝado operacio procezo kontrolo. Antaŭ ĉio, la specifaj procezaj postuloj devas esti strikte sekvitaj por racie elekti la krudmaterialon por la materialo. Antaŭ varmigi la materialon devus esti ampleksa inspektado de la materiala surfaco, por eviti fendojn, faldaĵojn kaj inkludojn en la kruda materialo kaj aliajn problemojn. Tiam, dum forĝado, oni devas insisti unue malpeze bati la materialon kun malpli da deformado, kaj poste forte bati kiam la plastikeco de la materialo pliiĝas. Kiam ĉagreniĝas, la supraj kaj malsupraj finoj devas esti ĉambritaj aŭ kunpremitaj, kaj tiam la parto devas esti platigita kaj denove frapita.

FORMA METODO KAJ DIE DESIGN

Kiam la diametro ne superas 150mm, la buttveldflanĝo povas esti formita per malferma kapa formanta metodo kun aro de ĵetkuboj. Kiel montrite en Figuro 2, en la metodo de malferma ĵetkubo, oni devas rimarki, ke la alteco de la maltrankviliga malplenaĵo kaj la rilatumo de la kuseneto-ĵetkubo-aperturo d estas plej bone kontrolita ĉe 1.5 - 3.0, la radiuso de la ĵetkulo-fileo R estas. plej bone 0.05d - 0.15d, kaj la alteco de la ĵetkubo H estas 2mm - 3mm pli malalta ol la alteco de la forĝado taŭgas.

Fig. 2 Malfermita ĵetlanta metodo
Kiam la diametro superas 150mm, estas konsilinde elekti la flanĝan butan veldan metodon de ebena ringa flanĝado kaj eltrudado. Kiel montrite en Fig. 3, la alteco de malplena H0 devus esti 0.65(H+h) – 0.8(H+h) en la ebena ringa flanging-metodo. La specifa hejta temperaturo-kontrolo devas esti farita strikte konforme al la kurbo en Figuro 1.

Fig. 3 Plata ringa turnado kaj eltruda metodo

PROCEZA Efektivigo KAJ FORĜA INSPEKCIO

En ĉi tiu papero, la neoksidebla ŝtalo stanga tonda metodo estas uzata kaj kombinita kun la uzo de limigita tonda procezo por certigi la kvaliton de la produkta sekco. Anstataŭ uzi la konvencian malferman forĝantan forĝan procezon, la fermita precizeca forĝado metodo estas adoptita. Ĉi tiu metodo ne nur faras la forĝadon
Ĉi tiu metodo ne nur plibonigas la precizecon de forĝado, sed ankaŭ forigas la eblecon de malĝusta ĵetkubo kaj reduktas la procezon de randtranĉado. Ĉi tiu metodo ne nur forigas la konsumon de rubo-rando, sed ankaŭ forigas la bezonon de rand-tranĉa ekipaĵo, rand-tranĉaj ĵetkuboj, kaj la rilatan rand-tranĉan personaron. Sekve, la fermita precizeca forĝado-procezo estas de granda signifo por ŝpari kostojn kaj plibonigi produktan efikecon. Laŭ la koncernaj postuloj, la tirforto de profundaj truaj forĝadoj de ĉi tiu produkto ne devus esti malpli ol 570MPa kaj la plilongigo ne devus esti malpli ol 20%. Prenante specimenojn en la profunda trua murdikeca parto por fari testan stango kaj farante streĉan teston, ni povas atingi, ke la streĉa forto de la forĝado estas 720MPa, rendimento-forto estas 430MPa, plilongiĝo estas 21,4%, kaj la sekca ŝrumpado estas 37% . Oni povas vidi, ke la produkto plenumas la postulojn.

POST-FORĜA VARMOTRAKTO

1Cr18Ni9Ti aŭstenita neoksidebla ŝtalo flanĝo post forĝado, atentu specialan aspekton de intergranulara koroda fenomeno, kaj plibonigi la plastikecon de la materialo kiel eble plej multe, por redukti aŭ eĉ forigi la problemon de laboro hardado. Por akiri bonan korodan reziston, la forĝado-flanĝo devus esti efika varmotraktado, por tiu celo, la forĝadoj devas esti solida solvtraktado. Surbaze de ĉi-supra analizo, la forĝadoj devas esti varmigitaj tiel ke ĉiuj karburoj estas dissolvitaj en aŭsteniton kiam la temperaturo estas en la intervalo de 1050 °C - 1070 °C. Tuj poste, la rezulta produkto estas malvarmetigita rapide por akiri unufazan aŭstenitan strukturon. Kiel rezulto, la streĉa korodo-rezisto kaj la rezisto al kristala korodo de la forĝadoj estas multe plibonigitaj. En ĉi tiu kazo, la varmotraktado de la forĝadoj estis elektita por esti efektivigita per uzado de forĝado-malŝparo-varmo-estingado. Ĉar forĝi malŝparo varmo estingo estas alt-temperatura deformado estingo, ĝia kompare kun konvencia temperado, ne nur ne postulas la hejtado postuloj de estingo kaj estingo ekipaĵo kaj rilata operaciisto agordo postuloj, sed ankaŭ la agado de forĝadoj produktitaj uzante ĉi procezo estas multe. pli alta kvalito.

Analizo de ampleksa profito

La uzo de la optimumigita procezo por produkti flanĝajn forĝadojn efike reduktas la maŝinprilaboradon kaj ĵetan deklivon de la forĝadoj, ŝparante krudaĵojn certagrade. La uzo de segilklingo kaj tranĉa fluido malpliiĝas en la procezo de forĝado, kio multe reduktas la konsumon de materialoj. Kun la enkonduko de forĝado de malŝparo varmega metodo, forigante la energion necesan por termika estingo.

Konkludo

En la procezo de produktado de flanĝaj forĝadoj, la specifaj procezaj postuloj devas esti prenitaj kiel la deirpunkto, kombinitaj kun modernaj scienco kaj teknologio por plibonigi la tradician forĝan metodon kaj optimumigi la produktadplanon.