20# senjunta ŝtala pipo estas la materiala grado specifita en GB3087-2008 "Senjuntaj ŝtalaj tuboj por malaltaj kaj mezpremaj vaporkaldronoj". Ĝi estas altkvalita karbona struktura ŝtalo senjunta ŝtala pipo taŭga por fabrikado de diversaj malaltpremaj kaj mezpremaj vaporkaldronoj. Ĝi estas ofta kaj grandvoluma ŝtala tubmaterialo. Kiam fabrikisto de vaporkaldronaj ekipaĵoj fabrikis malalt-temperaturan rehejtigan kaplinion, oni trovis, ke estas gravaj transversaj fendetaĵoj sur la interna surfaco de dekoj da tubaj artikoj. La pipa artikomaterialo estis 20 ŝtalo kun specifo de Φ57mm×5mm. Ni inspektis la fendan ŝtaltubon kaj faris serion da provoj por reprodukti la difekton kaj ekscii la kaŭzon de la transversa fendeto.

1. Fendo trajto analizo
Fendetomorfologio: Oni povas vidi ke ekzistas multaj transversaj fendetoj distribuitaj laŭ la longituda direkto de la ŝtala tubo. La fendoj estas ordigitaj bonorde. Ĉiu fendeto havas ondan trajton, kun iometa deklino en la longituda direkto kaj neniuj longitudaj gratvundetoj. Estas certa deklinangulo inter la fendo kaj la surfaco de la ŝtala tubo kaj certa larĝo. Estas oksidoj kaj senkarburiĝo ĉe la rando de la fendeto. La fundo estas malakra kaj ne estas signo de ekspansio. La matrica strukturo estas normala ferito + perlito, kiu estas distribuita en bando kaj havas grajngrandecon de 8. La kaŭzo de la fendeto rilatas al la frotado inter la interna muro de la ŝtala tubo kaj la interna ŝimo dum la produktado de la. ŝtala pipo.

Laŭ la makroskopaj kaj mikroskopaj morfologiaj trajtoj de la fendeto, oni povas konkludi, ke la fendo estis generita antaŭ la fina varmotraktado de la ŝtala tubo. La ŝtala tubo uzas Φ90mm-rondan tubon. La ĉefaj formaj procezoj, kiujn ĝi spertas, estas varma truado, varma rulado kaj diametra redukto, kaj du malvarmaj desegnoj. La specifa procezo estas, ke la Φ90mm-ronda tubo-bildo estas rulita en Φ93mm × 5.8mm malglatan tubon, kaj tiam varma rulita kaj reduktita al Φ72mm × 6.2mm. Post pekado kaj lubrikado, la unua malvarma desegno estas farita. La specifo post la malvarma desegno estas Φ65mm × 5.5mm. Post meza kalciado, pekado kaj lubrikado, la dua malvarma desegno estas efektivigita. La specifo post la malvarma desegno estas Φ57mm×5mm.

Laŭ la produktadproceza analizo, la faktoroj influantaj la froton inter la interna muro de la ŝtala tubo kaj la interna ĵetkubo estas ĉefe la kvalito de lubrikado kaj ankaŭ rilatas al la plastikeco de la ŝtala tubo. Se la plastikeco de la ŝtala pipo estas malbona, la ebleco de desegno de fendoj multe pliiĝos, kaj malbona plastikeco rilatas al la meza streĉa malpezigo de varmotraktado. Surbaze de tio, estas konkludite ke la fendoj povas esti generitaj en la malvarma desegna procezo. Krome, ĉar la fendoj ne estas malfermitaj en granda mezuro kaj ne estas evidenta signo de ekspansio, tio signifas, ke la fendoj ne spertis la influon de sekundara desegna deformado post kiam ili formiĝas, do oni konkludas, ke la plej verŝajne. tempo por la fendoj esti generitaj devus esti la dua malvarma desegna procezo. La plej verŝajnaj influfaktoroj estas malbona lubrikado kaj/aŭ malbona streĉa trankviliga kalcigado.

Por determini la kaŭzon de la fendoj, fendo-reproduktaj testoj estis faritaj kunlabore kun ŝtalpipoj-fabrikistoj. Surbaze de ĉi-supra analizo, la sekvaj provoj estis efektivigitaj: Sub la kondiĉo, ke la procezoj de truado kaj varmega ruldiametra redukto restas senŝanĝaj, la kondiĉoj de lubrikado kaj/aŭ streĉa malpezigo de kalmacia varmotraktado estas ŝanĝitaj, kaj la tiritaj ŝtalaj tuboj estas inspektitaj por provu reprodukti la samajn difektojn.

2. Testplano
Naŭ testplanoj estas proponitaj per ŝanĝado de la lubrikado-procezo kaj kalcia procezo-parametroj. Inter ili, la normala tempopostulo pri fosfatado kaj lubrikado estas 40min, la normala meza streĉa krizhelpa temperaturpostulo estas 830℃, kaj la normala izola tempopostulo estas 20min. La testprocezo uzas 30t malvarman desegnitan unuon kaj rulmalsupran varman traktadfornon.

3. Testrezultoj
Tra la inspektado de la ŝtaltuboj produktitaj de ĉi-supraj 9 kabaloj, estis trovite ke krom kabaloj 3, 4, 5, kaj 6, aliaj kabaloj ĉiuj havis skuadon aŭ transversajn fendetojn al diversaj gradoj. Inter ili, skemo 1 havis ringan paŝon; skemoj 2 kaj 8 havis transversajn fendojn, kaj la fendetomorfologio estis tre simila al tiu trovita en produktado; skemoj 7 kaj 9 skuiĝis, sed neniuj transversaj fendoj estis trovitaj.

4. Analizo kaj diskuto
Per serio da provoj, estis plene kontrolite, ke lubrikado kaj meza streĉa malpeziga kalzigado dum la malvarma tirado de ŝtalaj tuboj havas esencan efikon sur la kvalito de finitaj ŝtalaj tuboj. Aparte, skemoj 2 kaj 8 reproduktis la samajn difektojn sur la interna muro de la ŝtala tubo trovita en la supra produktado.

Skemo 1 estas plenumi la unuan malvarman desegnon sur la varm-rulita reduktita diametro-patrintubo sen plenumi la fosfatadon kaj lubrikadon. Pro la manko de lubrikado, la ŝarĝo bezonata dum la malvarma desegna procezo atingis la maksimuman ŝarĝon de la malvarma desegnomaŝino. La malvarma desegna procezo estas tre peniga. La skuado de la ŝtala tubo kaj la frotado kun la muldilo kaŭzas evidentajn paŝojn sur la interna muro de la tubo, indikante, ke kiam la plastikeco de la patrino tubo estas bona, kvankam la nelubrikita desegnaĵo havas malfavoran efikon, ĝi ne estas facile kaŭzi. transversaj fendoj. En Skemo 2, la ŝtaltubo kun malbona fosfatado kaj lubrikado estas ade malvarme tirita sen meza streĉa malpeziga kalcigado, rezultigante similajn transversajn fendetojn. Tamen, en Skemo 3, neniuj difektoj estis trovitaj en la kontinua malvarma desegno de la ŝtala tubo kun bona fosfatado kaj lubrikado sen meza streĉa malpeziga kalcigado, kiu antaŭ indikas ke malbona lubrikado estas la ĉefa kaŭzo de transversaj fendoj. Skemoj 4 ĝis 6 devas ŝanĝi la varmotraktadprocezon certigante bonan lubrikadon, kaj neniuj tiraj difektoj okazis kiel rezulto, indikante ke meza streĉa krizhelpa kalzilo ne estas la domina faktoro kondukanta al la okazo de transversaj fendetoj. Skemoj 7 ĝis 9 ŝanĝas la varmotraktadprocezon dum mallongigas la fosfatadon kaj lubrikadon je duono. Kiel rezulto, la ŝtalpipoj de Skemoj 7 kaj 9 havas skuadliniojn, kaj Skemo 8 produktas similajn transversajn fendetojn.

La ĉi-supra kompara analizo montras, ke transversaj fendoj okazos en ambaŭ kazoj de malbona lubrikado + neniu meza kalciado kaj malbona lubrikado + malalta meza kalcia temperaturo. En la kazoj de malbona lubrikado + bona meza kalciado, bona lubrikado + neniu meza kalciado, kaj bona lubrikado + malalta meza kalcia temperaturo, kvankam okazos skuaj liniodifektoj, transversaj fendoj ne okazos sur la interna muro de la ŝtala tubo. Malbona lubrikado estas la ĉefa kaŭzo de transversaj fendoj, kaj malbona meza streĉa trankviliga kaluso estas la helpa kaŭzo.

Ĉar la tira streĉo de la ŝtala tubo estas proporcia al la frota forto, malbona lubrikado kondukos al pliigo de la tirada forto kaj malpliigo de la tirado. La rapideco estas malalta kiam la ŝtala tubo unue estas tirita. Se la rapido estas pli malalta ol certa valoro, tio estas, ĝi atingas la forkiĝon, la mandrilo produktos mem-ekscitan vibradon, rezultigante skuajn liniojn. En la kazo de nesufiĉa lubrikado, la aksa frotado inter la surfaco (precipe la interna surfaco) metalo kaj la ĵetkubo dum desegno multe pliiĝas, rezultigante labormalmoliĝon. Se la posta streĉa malpezigo de varmotraktado temperaturo de la ŝtala tubo estas nesufiĉa (kiel ĉirkaŭ 630℃ fiksita en la testo) aŭ ne estas recocido, estas facile kaŭzi surfacajn fendojn.

Laŭ teoriaj kalkuloj (la plej malalta rekristaliga temperaturo ≈ 0.4×1350℃), la rekristaliga temperaturo de 20# ŝtalo estas ĉirkaŭ 610℃. Se la kalcia temperaturo estas proksima al la rekristaliga temperaturo, la ŝtala tubo ne plene rekristaliĝas, kaj la labormalmoliĝo ne estas forigita, rezultigante malbonan materialan plastikecon, metalfluo estas blokita dum frotado, kaj la internaj kaj eksteraj tavoloj de metalo estas severe. misformita malegale, tiel generante grandan aksan kroman streson. Kiel rezulto, la aksa streso de la interna surfaca metalo de la ŝtala tubo superas sian limon, tiel generante fendojn.

5. Konkludo
La generacio de transversaj fendetoj sur la interna muro de 20# senjunta ŝtala pipo estas kaŭzita de la kombinita efiko de malbona lubrikado dum tirado kaj nesufiĉa meza streĉa trankviliga kalma varmotraktado (aŭ neniu kalciado). Inter ili, malbona lubrikado estas la ĉefa kaŭzo, kaj malbona meza streĉa trankviliga kalzilo (aŭ neniu kalcio) estas la helpa kaŭzo. Por eviti similajn difektojn, fabrikantoj devas postuli laborejajn funkciigistojn strikte sekvi la koncernajn teknikajn regularojn de la procezo de lubrikado kaj varmotraktado en produktado. Krome, ĉar la rulmalsupra daŭra forno estas daŭra forno, kvankam ĝi estas oportuna kaj rapida por ŝarĝi kaj malŝarĝi, estas malfacile kontroli la temperaturon kaj rapidecon de materialoj de malsamaj specifoj kaj grandecoj en la forno. Se ĝi ne estas strikte efektivigita laŭ la regularoj, estas facile kaŭzi neegalan kalson temperaturon aŭ tro mallongan tempon, rezultigante nesufiĉan rekristaliĝon, kondukante al difektoj en posta produktado. Sekve, fabrikistoj, kiuj uzas rul-malsuprajn kontinuajn recozitajn fornojn por varmotraktado, devas kontroli la diversajn postulojn kaj realajn operaciojn de varmotraktado.